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1装备概述
安电厂3＃机，汽轮机属东方汽轮机厂制造，型号为N300－16.7/537/537－4的双缸两排汽轮机组，配有本特利3300振动监测装配，丈量各轴承轴振动传感器为45°安装，两传感器的夹角成90°。机组振动数据收集和处置均采用本特利公司ADREFORWindows及DM2000系统。3＃机结构安插见图1。
该机组1997年10月16日顺遂完成168小时考核运行，振动水平到达优良尺度，在考核运行期不曾发生异常振动现象
2热冲击，维修恢复，随后泛起突发性振动
热冲击：机组转进商业运行后，1997年10月20日(19：58)因电力系统实验，致使3＃机厂用电中断；机组由283MW甩负荷解列，并打闸停机；轮回水泵、冷却水泵停运；高、低旁路处于全开位置，高温蒸汽经高、低旁路没法降温直进年夜机冷凝器，并打破年夜、小机低压缸平安阀，机械蒙受强劲的热冲击。
维修恢复：机组解体后，低压缸变形；高中压转子汽封段有磨擦痕迹，3个汽封段的圆周跳动均超标呈微弯曲状；轴系中心标崇高差，轴系基准No.3轴瓦中心从机头向后看下沉～0.15mm，偏右～0.43mm,No.4轴瓦中心下沉～0.5mm。
高中压转子重做低速动平衡并对末级、次末级动叶概况进行超声探伤。对隔板中分面及静叶进行磁粉探伤和着色检查。对低压缸内的主要焊缝进行磁粉探伤。对热冲击带来的影响进行清算后，按设计要求进行维修安装。1998年1月19日年夜修后一次启动成功，机械恢复正常，300MW下运行振动水平到达优秀尺度。但随着运行时间的增加，泛起了突发性振动。1998年1月19日至5月25日轴振年夜跳机分类汇总见表1。
从汇总表1中可看出3＃机有两个较长的无年夜振动运行期。一为1月19日至2月7日累计19日；二为3月1日至3月23日累计21日。同时，可以较着看出3月23日起进进频仍的振动跳机故障期。
3振动特点及措施效果
3.1振动特点
3.1.1低频及低频份量
机组在定速3000r/min时和升负荷进程中，甚至在初始带稳定额定负荷时，3＃和4＃轴承没有16～18Hz的低频振动份量，随着机组带额定负荷运行时间的增加，3＃和40轴承Y标的目的振动慢慢泛起16～18Hz频率的振动波动份量(起头时仅为6μm)。到机组运行10几个小时后，3＃和4＃Y标的目的轴振的16～18Hz的低频振动份量幅值渐渐增年夜，其幅值高达45μm，而且，泛起16～18Hz的低频振动份量的高幅值的时间距离也越来越短，终机组因3＃和4＃轴振的16～18Hz低频振动份量突然增年夜而引发机组跳闸停机。机组跳机后，从其降速波德曲线图中未发现有16～18Hz的低压临界转速泛起。
3.1.2突发性振动与负荷的关系
研究认为3＃机突发性振动与机组所带负荷无关，跳机后再次启动仍有较着的16～18Hz的低频振动份量，仍可以在很短的时间内带到跳机时的负荷水平(250～300MW)。可是，机组维持稳定运行的时间将缩短。
3.2措施效果
1998年3月23日，因厂用电缘由甩负荷260MW，跳机后接连3次开机至2900r/min均泛起No.3、No.4轴振突增直至机组跳机。电厂决议转小修，并请制造厂介入处置并寻觅故障点。
开箱、翻瓦后发现：No.1、No.2、No.3、No.4、No.6下瓦顶起油囊部位圆周向有较深的拉伤痕，其中No.3痕深约1mm，宽约3～4mm；No.4瓦痕深约1～1.5mm，宽约3～4mm，采用冷补焊后修型。轴承支承垫块下间隙见表2。
重新消除支承垫块下的间隙并调正转子中心，No.2瓦中心标高较修前下降0.10mm，No.4瓦中心标高较修前抬高0.10mm；No.2、No.4瓦侧隙发生变化，No.2瓦从机头看左侧侧隙较右侧侧隙小0.40mm，No.4瓦左侧侧隙较右侧侧隙年夜0.27mm。No.2瓦作水平标的目的调正左移0.2mm，复核对轮晃度紧固螺栓并完成相关复检后，4月18日启动，23：20定速3000r/min。满负荷稳定运行至4月20日3：28，No.1轴振突然增年夜直至跳机；4月21日7：22，240MW稳定运行，No.4轴振突增跳机；4月21日21：21，283MW稳定运行，No.4轴振突增跳机。为此，现场决议转临修再次复查No.1～No.4瓦。No.2瓦、No.3瓦侧隙重复前述变化：No.2瓦左侧隙小0.35mm，右侧隙年夜0.35mm；No.3瓦左侧隙年夜0.15～0.40mm，右侧隙小0.15～0.40mm(塞尺丈量平均值为0275mm)。
继续调正中心：No.2瓦中心下降0.15mm，No.3瓦中心右移0.2mm，No.4瓦中心再上抬0.1mm，机组5月11日22：50冲转，12日1：17并网。表3列出了此次启动运行中机组振动数据及部门轴承运行参数。继后，汽机仍因低压转子轴振突发性振动而跳机。表3可见，随着机组运行时间的增加，3＃轴承油膜压力在接连下降(但那时由于电厂3＃油膜压力表的挂牌错挂成6＃的油膜压力表上，是以袒护了这一故障点)。东方汽轮机厂300MW机组运行时，年夜多经由过程顶轴装配记实各轴承的油膜压力，凭据对轴承的钨金温度及振动监测状态，可对轴承的载荷及轴系的载荷散布作出评估并可提出调正的初步依据。
4低压缸再次开缸寻觅故障点
3＃机屡次处置都是常规性的基本措施，即调整轴承中心和规范轴承装配，均未能克服汽机稳定运行一段时间后因突发性振动年夜而跳机这一主要矛盾。现场分析这一现象并追求下一步的措施时，制造厂表达了以下定见：
(1)认为没有找到故障点。是以，措施的针对性不强，其处置效果应坦率认可无效。
(2)从运行中看到的不正常现象：低压汽封进汽温度不正常，经常在低于下限要求，～100℃品级工作，思疑低压汽封进水。低压缸差胀不正常，反应是凌乱的：
负荷250～300MW低压差胀～9.91mm
250～300MW低压差胀～8.87mm
固然还有属于两者之间的数据。这些数值是观察中的稳定值并非瞬时值，当参数和负荷相那时，其差异不应当这样年夜，属于不正常。经查询低压缸内的汽封系统、疏水系统、喷水系统在故障后并未完全清算。
(3)No.2、No.3瓦均作了较年夜幅度的水平标的目的调整，难以再作调整。
基于上述缘由，制造厂建议开低压缸，外部没有找到的故障点应到低压缸内继续找。同时可以复评低压缸变形，重新校正低压基准，争取较长的运行期并为下次调整留出余地。
低压缸开缸后发现：转子、低压缸锈蚀水斑严重，正、反向低压2级隔板汽封磨痕及锈斑严重。低压17、23级隔板静叶喉部掏出杂物及No.4瓦端低压齿上和槽中剔出杂物若干。
焊缝检查分为两类承力焊缝磁粉探伤，其余焊缝宏观检查。承力焊缝再次磁粉探伤，检查成效未发现异常。宏观检查焊缝发现有3段各约200mm长度为弧形板与壁面连系处熔合不良，No.3瓦端1段、No.4瓦端2段，打磨清算补焊。
解对轮螺栓检查低压对轮中心相对中压缸T端及相对机电G真个变化见表4。
表中数据反应出不到3个月的运行时间，中心变化幅度年夜，其中水平标的目的的变化更显突出。
汽封系统低压部门：汽封供汽滤网破裂，换网。低压汽封供汽管道积水，疏水节省孔梗塞，疏水排不出。低加抽汽段疏水管一样存在积水问题，改良疏水系统保证疏水通顺。对低压汽封供汽冷却实施改造，缩短冷却盘管，和调整汽封供汽温度到一合适值。复查低压缸喷水系统，系统正常无泄漏。
在作转子顶起高度实验时发现：3＃轴承油膜压力表标牌与6＃轴承油膜压力表表牌挂反。
5再次跳机，确认破除本次跳机的故障
5.1轴承油膜压力
7月14再次启动时，No.3轴承油膜压力重复表5数据即为接连下降，No.3轴承油膜压力由定速时的3.7MPa降至跳机时的1.2MPa，用时37h。立即检查高压顶轴系统单向阀与节省阀间的管段，No.3响应管段烫手与正常的No.4、No.5、No.6响应管段相比差异极年夜。
No.4、No.5、No.6轴承油膜压力呈稳定态。
No.2瓦钨金温度一直未获得改善，从定速到带负荷，钨金温度阶段式上升：79→84.6→91.7→103℃。
5.2姑且措施
顶轴系统(见图2)关闭No.3节省阀，以期稳位No.3瓦油膜压力，执行关闭后无效果。继后，电厂按以往经验，重新打开No.3节省阀，开启高压油泵，向系统补进高压油，使用静载轴承和滑动轴承联合运行的方式来维持运行，依然无效，No.3瓦油压不能止跌回升，7月15日17：43振动年夜跳机，跳机前No.3瓦油膜压1.2～1.3MPa，为定速时三分。
上述现象讲明轴承承载区的高压油顶轴口处存在泄漏，泄漏范围含单向阀、管接、轴承管接、轴承；泄漏品级为开启高压油泵补进高压油后亦不能维持。
5.3停机消缺
No.2轴瓦翻瓦检查，下瓦辗伤，顶轴油囊棱边压塌，侧隙左侧减小，修瓦，重开油囊，中心又左移0.20mm。
No.3瓦翻瓦检查，两头呈压黑印带，中部空白亮带，形成缕空的通道，将下瓦重新堆焊巴氏合金，以上
瓦为准重新加工下瓦的型面，重开油囊周向宽度不年夜于100mm，轴向长度80mm等均规范作业，回装轴承。
重新清算顶轴装配系统(主要为强调单向阀清算，管接毗连，进进轴承管接的紫铜垫片。)。
中压端保温不合要求，猫爪包上保温、中压排汽缸保温与轴承箱边成一体，要求往除猫爪上的保温，把中压排汽缸的保温与轴承箱分隔留出散热通道20～30mm，改善No.2瓦的热情况。
关于No.2、No.3瓦中心标高，用户坚持调到GE机水平，制造厂持保寄望见，由因而可调试的，尊重用户的要求。具体措施：No.3瓦提高0.17mm，No.2瓦再下调0.08mm。原中心高差0.32min经此次调整后No.2瓦比No.3瓦低0.57mm。
6效果与成效
6.1效果
机组8月1日23：23冲转，8月2日2：06并网，8月5日午时完成了在各类负荷下的运行考核，并接连运行72h未跳机，制造厂工作组撤离现场，并希看完成168h考核。电厂完成168h接连运行考核后反馈数据与东方汽轮机厂。数据讲明振动正常，运行工况优秀。现将8月2日～8月9日的数据，抽样组合列表，见表5。
No.2瓦钨金温度高的问题得以解决，由79.1→84.1℃。No.4、No.5、No.6油膜压力早已进进稳定态。No.2瓦的热态位置变化只引发微幅变化。
No.2瓦进进热稳定态后，No.2、No.3瓦油膜压力稳定，没有再次泛起No.2、No.3瓦轴承油膜压力接连下降的情况。
轴振、瓦振优秀，在分歧工况有一定的幅度变化，但数据的重复性较好。
6.2故障分类，解析振动成因
以年夜振动跳机汇总表为依据，对No.3、No.4、No.3＋No.4年夜轴振跳机的缘由划分作出诠释。
推理故障模子应严酷以故障采样、数据图表采样为依据。
6.2.1No.3＋No.4轴振年夜跳机的缘由分析
低压缸再次开缸复查时轮中心变化值见表6(略)，3月23日前即在此状态下工作，转子中心年夜幅度的变化，发生磨擦现象应当是自然的，可理解的。从低压缸故障的取样可看到低压缸正、反向第2级隔板汽封被磨，转子上磨痕鲜明，未被水渍、锈斑笼盖，亦未因No.4瓦中心上调0.2而酿成旧印痕。
是以，可以说一直存在着水平分歧的磨擦振动。由于磨擦源在正反向二级隔板处，振动年夜跳机的浮现为No.3＋No.4是正常反应。
6.2.2No.4轴振年夜跳机的缘由
(1)低压汽封系统碰着非凡情况(图3为3＃机轴封供汽系统图)。
低压汽封供汽温度要求控制在150±30℃范围，今朝有两种方式到达这一方针：一种方式是自动喷水降温；另外一种方式就是在冷凝器喉部装设冷却管。本机用户要求采用喉部装冷却管的法子。由于运行真空定值，冷却管面积设定，低压汽封供汽温度，取决于来历于蒸汽温度和低压汽封的耗汽量，这类汽封供气的温度很难调正，工作范围年夜多在100～200℃间变化，空转及中低负荷时汽温只有90多℃，汽中年夜量含水。
(2)氧化皮剥落封堵滤网，形成水击并扰动低压缸真空。低压汽封管系除蒸汽过滤器平放装备在低压缸外，其余均安插在低压缸内。当低压缸受高温热冲击后，管系内外壁面必然发生很多氧化皮，这些氧化皮是难以一次处置清洁的，有的附出力很强。固然不破除其他的附着杂质，当汽封供汽温度在100～200℃间变化时，就为氧化层剥落提供了有益条件。这些杂质进进滤网，可以有许多散布态，这里选择3种来计议问题。
筒式滤网可用圆周未被封堵的有用弧长表达滤网的通汽面积(图4)。Ⅰ、Ⅱ有用弧长S不异，但Ⅱ贮存的杂质可为Ⅰ的2倍，是以获得了1月19日～2月7日、3月1日～3月22日两个较长的稳定运行期。其条件条件是经滤网后蒸汽压力、流量足以封堵空气真个空气进进低压缸。Ⅲ和Ⅱ的杂质容量相当，但其散布方式可以使Ⅲ的有用弧长缩短很多。滤网有用通汽面进一步缩小，这就为发生异常变化豫备了条件。反之政府部封堵滤网后的压力流量不足以封堵空气进进，必然造成低压缸真空的年夜幅度扰动。是以，2月16日、2月17日的真空突降不能说与此无关。对于喉中这个年夜的定值冷源(决议于真空)，随着汽封供汽量下降，其温度下降，含水量增多。是以从转子、汽缸、隔板、汽封上，处处可看到水渍印、锈层、锈蚀层，彩色斑澜。尤其是汽封供汽腔室与抽汽腔室形成鲜明对比，抽汽腔室中分面有水锈印，腔室内壁锈蚀，讲明进水量多到抽不走形成腔室积水，同时也讲明抽汽管的疏水通道梗塞，从操作上的反映必然是应提凹凸压汽封的供汽压力。
若何熟悉3月23日3次开机到2900r/min都因振动年夜跳机，和随后4～5月No.4轴振频仍泛起高幅值引发跳闸停机(见前面表1)?
3月23日蒸汽滤网中的杂质散布为形态Ⅲ时，滤网有用通流面积急剧减小，造成滤网前后压差增年夜。同时，由于汽封供汽管道疏水节省孔板梗塞，使供汽管道充水，进进滤网的蒸汽年夜量含水形成水击滤网，这两个身分使No.4瓦端滤网沿滤筒全长开裂，滤网筒内的氧化皮、软硬杂质全数涌进汽封，汽封间隙中嵌进年夜量的杂质(图5)，就形成了3月23日的非凡浮现。从取样中可看到低压转子汽封段No.4瓦端与No.3瓦端显然纷歧样。No.4瓦端嵌进汽封齿沟内的软硬杂质在转子上研磨出亮光的环形亮痕，亮痕上覆有水滴锈蚀印。No.3瓦端汽封段无研磨痕，只为水锈、发兰、发黑印。No.4瓦汽封齿沟内除剔出了有亮光磨痕的韧性铁屑外，还从齿沟内掏出了焊溜子等硬性物资，浮现为粘得很紧和在沟内卡得很紧。
这是经过4～6月运行后的残余取样，5月No.4瓦轴振年夜而频仍跳机，与前述现象是相互联系关系，而且又相互印证的。综合故障取样和1998年5月22日、5月23日No.4瓦轴振年夜跳机进程图来分析这一现象，这两张跳机进程较具有重复性，并反应出下列配合点：
振幅发散速度接近于垂直上升，Y向振幅满格，是典型的突发。
高振幅延续一段时间，约50s，X向振幅可以看为线性下降，没有看到剧烈的跳跃或振荡。
跳机后50s，一般转速在2900r/min品级。
此时，X向、Y向振幅均接近于垂直下降，急速收敛回回到原有品级。
由于2900r/min品级，振动就急速收剑回回，是以可以破除旋转另件脱落或损伤的情况(开缸后的复查成效证实了低压转子未发现严重的损伤或有另件脱落)。No.4瓦下概况除4月处置拉伤痕后，没有发现振动撞击痕，或其他伤痕，一直未作再处置。在运行期，轴承油膜压力稳定，巴氏合金温度正常。来得突然，走得亦快，这样年夜的振动品级不留严重伤痕，这是很少见的，也是很难理解的。回结为油膜失稳缺少说服力，依据是有半频。这样年夜的振动能量到哪儿往了?没有承受对象，东方汽轮机厂技术人员依据前面的取样建立了一个诠释模子。
由于轴承中心下沉、汽缸壳体变形等身分，转子与低压端汽封形成的间隙并非环形，现实发生偏置，凡是汽封单侧间隙为0.70mm，运行后年夜多可见到很浅的跑合印，设计运行态顶隙1.00mm，底部间隙0.4mm，左、右间隙各为0.7mm。
当汽封滤网破后吹进杂质由顶部或中分面进进△max＝0.7mm，高速旋转带至△min＝0.4mm处其间可能发生一个跳动为△max－△min＝0.3mm就是我们见到的300～400μm的年夜轴振，继后可能发生两种情况，粘结在△min临近区域，被高速研磨。当△max被研磨失落阴影区域，其厚度等于△min时，其振幅浮现为急速收敛，在△max－△min区间，由于转速变化不年夜，△max被研磨减薄的速度可以认为是定值，是以在这个区间振幅浮现为线性下降。另外一种情况就是高速旋转的转子挤压和拖带着杂质沿汽封齿移动，在△min处发生年夜跳动，过△min继续向左侧移动，间隙逐渐增年夜，当杂质厚度△等于或小于该处间隙后，其振幅的变化进程亦将慢慢下降到急速收敛回回。这样诠释能做到与进程图反应的现象吻合。对来得突然，走得也快，“振动品级年夜”而又未造成严重损伤的现象就能够理解了。是以，No.4瓦轴振年夜不是振动是跳动，是软、硬杂质进进汽封间隙中发生的机械干与跳动。由于滤网破裂时，年夜量软、硬杂质涌进这就造成No.4瓦轴振频仍跳机。
6.2.3No.3瓦轴振年夜的缘由
归纳综合前面的分析回结为No.3瓦轴承功能失效，造成失效的身分：
下瓦碾伤，下瓦中部缕空现实上是一个畸形的不划定规矩型面，不具有评判能力来表达轴承的功能，措施就是恢复瓦型。
泄漏严重，漏点涵盖各要素，泄漏改变了轴承的油膜压力场。
7经验总结
故障现象必需找到故障源。寻觅故障源是坚苦的，要经过曲折频频。故障源的真伪性可以说是一个永存的话题，可是不做是不能存真的，接待各方面指正，以期提高故障分析能力。经由过程这段工作我们认为应当总结下列几点：
(1)低压缸遭到热冲击后，一次修复并转进持久稳定运行是一个理想方针，热应力释放，变形稳定是需要时间的，再次开箱开缸是正常的，机械碰着这样的情况也不是新机了，其评判应放到取得稳定运行后。就调整标高情况而言，机械顺应能力范围是丰裕的。
(2)机械遭到冲击后，别忘了清算其内部的相关系统，运行后还需定期检查清算，方可消除水灾、滤网破裂等情况。
(3)轴瓦修刮是难以免的，要细化轴承作业规范和检查要求，不能还停留在眼看手摸阶段。
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