风机盘管机组作为半集中式空调系统的结尾装配，其工程使用很多。从整体上看，这时候中国的风机盘管在名义供冷量、噪音、机电输进功率等项指标上，已接近于或优于国外产物，而风量则普遍低于国外同型号产物。可是，真正影响空调效果的，其实不只是这些参数的尽对值年夜小，还取决于这些参数之间的配匹是否合理。由于中国的行业尺度?中，对供冷量、噪声、输进功率等都有严酷划定，是以组成了国产风机盘管高冷、低噪、小风量的整体特征，而风量与冷量的搭配(焓差)则不合理，这给选型工作的合理性和经济性带来问题。

2 这时候风机盘管选型中常见的问题

2．1 按冷负荷选型的弱点

按空调房间的年夜冷负荷选用风机盘管是空调系统设计中常见的做法，其方针是确保高峰负荷时的房间温度。而事实上空调房间运作的尽年夜部门时间都不会处于高峰负荷，使供冷量过剩，而切换到中、低档运作以削减冷量输出，以便维持房间的

热平衡。可识趣组现实输出冷量取决于空调负荷的变化，与机组的名义供冷量关系不年夜。故供冷量只是到达空调的需要条件，但不能决议空调的使用效果。评价空调效果黑白，一是房间平均温度与设定温度的接近水平；二是室温散布(梯度)和变化(波

动)幅度。送风温差越年夜，换气次数越少，室温梯度和波动幅度也越年夜，故送风温差和换气次数才是影响空调精度和舒适性的重点身分。文献

[2]中明确划定了分歧精度空调房间的年夜送风温差和

低换气次数。空调精度越高，要求送风温差越小、换气次数越多。可见按年夜冷负荷选型，仅知足高峰负荷时的房间温度是不够的，还需知足适当的送风温差和换气次数，才能确保房间的舒适性要求。

2．2 不能确保足够的送风量

因送风温差、换气次数是决议空调精度和舒适性的重点身分，故确保足够的风量是到达展望空调效果的先决条件。这里所说的风量是指机组使用时的现实送风量，而不是产物样本中的名义风量(GB／T 19232-2003划定：名义风量须在盘管欠亨水、空气14—27℃，风机转速为，对低静压机组不带风口和过滤器等出口静压为12Pa测得的风量值)。而现实使用中，暗装机组因要加进、回气概栅、过滤器和短风管，加上盘管概况凝水、积尘、滤网梗塞等诸多身分影响，会引发风阻增年夜、风量削减，使得现实风量远低于名义风量(作者经由过程年夜量实验证实：凡是低l5—25％)。由于风量的显著削减，影响空调效果，重点带来以下问题：

1)换气次数少;

2)送风速度低，影响送风射流射程；

3)送风温度低，影响空调舒适度和可能造成送气概栅结露等。

另外一方面，对于风机盘管机组自己来说，风量的削减直接影响盘管的换热效果，使盘管的制冷量削减，这样就会组成机组的现实性能(风量、冷量)都要低于名义值的不合理现象。是以，

产物样本上的名义风量、冷量只能作为选型时的参考，而不能作为选型的凭据。加年夜风量不仅能增加换气次数、削减送风温差、改良空调效果，而且由于冷量也会增强，可响应地缩小机组的体积。故增强风量是风机盘管的成长标的目的中国风机信息网讯。固然，风量的

增强也要受空调区域允许风速的制约。另外一方面，为控制送风温差，冷量与风量之间应连结适当的匹配关系。全冷量与风量(质量流量)之比就是盘管进出口空气的焓差，它决议了机组供

冷能力和送风温差的年夜小。从控制送风温差角度，焓差太高有害，而中国的风机盘管的焓差和送风温差普遍偏高。按GB／T 19232-2003划定的名义参数计较，焓差为15．88k．1／kg，送风温差约为l2℃。假设按风量削减20％计较，现实的焓差将跨越19．85kJ／kg，现实的送风温差会高达l5℃，较着已超越文献[2]中划定的允许送风温差(6_-lO℃)，也就不能确保空调精度和舒适性要求。

2．3轻忽风系统的阻力计较

凡是地风机盘管空调系统的风系统规模较小，组成轻松，阻力不年夜，约在l5—5OPa范围内，但仅仅这一点阻力就足以对风机盘管系统的现实送风量有相当主要的影响。风机盘管分为低静压机组和高静压机组两类，在GB／T 19232-2003中，对于低静压机组，带风口和过滤器等出口静压为OPa，不带风口和过滤器等出口静压为12Pa，也就是，风口及过滤器等组成的阻力为12Pa。而美国空调与制冷学会尺度《房间风机盘管空调器》hRI 440— 84中明确划定：出厂时不带送、回气概栅或过滤器的风机盘管，应在12．4Pa机外静压下测试风量u 。这一划定正是为了确保现实风量与名义风量相符。而中国年夜气含尘量较年夜，滤网易梗塞，理应机外静压比12．4Pa高，相对比之下，中国的行业尺度中划定的测试条件合理性有待商议。以客房中卧式暗装、吊顶回风FCU为例子，附加阻力少应包括回气概栅、回风滤网、送风短管及送气概栅阻力。假设回风风速为1．Om／s，送风风速为1．5 m／s，经计较这时候机外阻力为16Pa，假设选用低静压机组肯定也会造成风量削减，此例在工程使用中应属于附加阻力较小的一例，对风量影响尚且如斯，可见FCU风系统附加阻力不成轻忽。再者，对于高静压机组，假设不经过阻力计较，而是觉得选用一个高静压机组就能知足要求的做法也是不合理的。

再举一例，图l为某办公楼安装于吊顶内的卧式暗装FCU及响应的风系统，FCU的名义风量为750 m／h，散流器喉部风速2．5 m／s，回风风速1．5 m／s，经计较知FCU本体之外总阻力约为61Pa，其中散流器、回风口滤网阻力占总阻力的80％。这时候即使使用机外静压30Pa或50Pa的高静压型FCU，风量也会削减15％左右。是以，在具体工程中笼统地提出高静压要求和觉得只要使用高静压机组就没必要进行相关风系统分析的做法是不成取的。

3 风机盘管机组改良设计的途径

3．1 确保风量的“名”“实”相符

造成机组风量“名”“实”不符的基本缘由就在于：

1)湿工况下翅片管概况的水膜和水滴年夜年夜地增加了空气的流动阻力,这是重点缘由；

2)名义测试工况与现实使用工况分歧。是以，处置风

量的“名”“实”不符问题，设计时可从以下几方面进手：

(1)盘管排数的选择

这时候中国风机盘管多使用9．53mrn管径的三排盘管，这类结构型式的盘管空气阻力较年夜。凭据年夜量的盘管实验成效说明：不异结构参数的表冷器排数由三排减至二排，空气阻力约降30％t圳，这样在机组输进功率不变的条件下增加风量，以此来处置机组名义风量与现实风量相差太年夜的问题，而且又确保到达尺度划定的供冷量要求。其理论凭据是：虽然盘管由三排减至二排，传热面积削减，但盘管的空气阻力削减，风量显著增加使盘管传热性能增强的原理。而且2排管风机盘管省料、节能，大都场所使用效果要优于3排管机组，经济效益显著。

(2)翅片间距简直定

翅片间距的年夜小是影响风机盘管传热性能和空气阻力的重点身分。由理论分析和实验总结可见，翅片间距对风机盘管传热性能的影响是很复杂的。凡是说来，换热系数会陪伴间距的增年夜而增年夜，而阻力则会陪伴间距的增加而减小。可是，当翅片间距变小时，单元体积的换热面积增加。是以，虽然换热系数变小了，但换热量却有多是增加的。是以，合理肯定翅片间距的年夜小使得换热量不异一时间空气的阻力小，即单元阻力换热量年夜应是优化的翅片间距。实验研究成效说明lJ 0J：对于水冷式盘管，在经常使用的翅片间距范围内，3．3mm左右较好。

(3)翅片外形和概况亲水处置

盘管在供冷工况时，对空气的处置是一个降焓析湿阶段，在盘管翅片的概况会延续组成水珠，年夜部门水珠在重力作用下，沿着翅片由上往下流淌至凝结水盘，也有一部门挂贴在翅片概况，这部门水珠使得盘管的阻力增年夜，以便削减了出风量。对于

不异规格的盘管来说，翅片的析水速度与翅片的外形相关，统一时间也与翅片概况是否做亲水处置相关。有实验数听说明：不异状态下，湿／干工况风量比由条缝型翅片的75％增强到无缝型翅片的90％；由翅片概况未做亲水处置的88％增强到亲水处置的99％t制，可见，翅片的外形和概况亲水处置对机组的出风量有主要影响。

3．2 确保机外静压和风量

因盘管(出格是暗装机组)在使用中风量会有年夜幅度衰减，是以为克服送风阻力一定具有一定的机外静压，以确保所需的风量。为知足用户的分歧使用要求，国外厂家供给有低噪声、尺度型、高静压三种机型供用户选择。低噪声机组的机外静压凡是低于lOPa：尺度型机组为15—25Pa；高静压机组高达30—5oPa。凡是空调场所宜使用尺度型机组，高精度及年夜面积房间则应斟酌选用高静压机组，低噪声机组凡是仅用在对噪声水准要求严酷的

场所，如高饭馆中的奢华客房。是以，在选用国产暗装风盘管时，建议选择机外静压不低于20Pa的产物，当使用散流器送风且回风带滤网时，FCU 的机外余压不宜不年夜于50Pa，方可获得较好的使用效果，固然，生产厂家好在产物样本上附上机组的风量一机外静压曲线，以利便于机组选型时参考；而且应生产凹凸分歧的机外静压机型以供分歧的使用处合选用。

3．3 供给多样化焓差的机组

依照中国行业尺度，对于某一型号的机组只能供给单一焓差(因供冷量和风量一定)，而且焓差偏高，使得机组送风温差偏年夜，用在高精度、要求严酷的空调场所还一定采用一定的解救措施，好比可以使用改变新风参数来进行调理。而国外的风机盘管具有多种焓差，凡是会供给2排管和3排管两种分歧冷量的盘管，划分配上低噪声、尺度型或高静压三种分歧风量的风机，组成名义风量不异，但现实风量、冷量、焓差都不不异的6种机型，可以满

足分歧地域、分歧围护结构、分歧精度要求空调房间的使用要求。是以，中国生产厂家也应从现实使用状态动身，研制出多样化焓差的新型机组，以知足分歧空调场所的灵活选用。

3．4 合理的水路流程这时候，大都厂家风机盘管的水路流程使用单一的3进3出的接法。合理的水路设计应知足：

1)较年夜的水流速，以确保较年夜的换热系数；

2)较低的水阻力，确保水泵较低的能耗，出格是高层建筑

空调系统：

3)水和空气的逆交叉流动，以确保年夜的换热温差。可是现实水通路设计中，增强换热系数凡是会带来水阻力的增加。是以，优化的水通路设计应做到：

1)分歧长度的盘管应使用分歧的水路设计，如年夜长度盘管使用多路并联、加年夜过水截面积，既能确保换热量又能有用地削减水阻力；

2)确保进、回水之间5℃温差， 以确保合适的流量、合适的水流速，以便确保换热性能，统一时间又不会使水阻过年夜。3)分歧使用工况的盘管，其水路应区分设计。假设进风参数分歧，空气处置阶段必然分歧，是以，水通路设计应有所分歧，以确保冷量、

水阻力的合理。4)为冬季防冻放水及避免管内空气滞留，水路应设计成由下至上的单向行程比力合

理、可行。

3．5 供给全冷量焓效率 和显冷量效率 的计较公式

由于样本上供给的风量、冷量是名义工况下测定的，而在现实使用中，名义风量和名义冷量凡是都不会泛起，依此作为选型凭据是不合理的。是以，厂家在产物样本上除标明名义风量、名义冷量外，还应供给每种型号机组的全冷量焓效率和显冷量效率 的计较公式，以供设计人员选型时凭据分歧的设计工况进行设计风量、设计冷量的计较，以便合理选用风机盘管，这样既确保满意的空调效果，又能勤俭初投资和运作能耗，一举两得，应是专业人士一起追求的方针。

4 总结

4．1 风机盘管的现实送风量是确保空调效果理想的关头， 产物设计时应斟酌各参数的合理配匹，另外一方面，可从盘管排数、翅片间距、翅片形式和概况做亲水处置等方面斟酌在湿工况下增强机组的送风量，削减风侧阻力。

4．2 风机盘管的风系统设计时应进行阻力计较和校核，使之与配匹风机相吻合，觉得FCU风系统规模小而没必要进行风阻计较是不妥的。

4．3 生产厂家应供给多样化焓差、多种机外静压的机型，以知足分歧的使用处合；还应凭据盘管分歧长度、分歧使用工况设计成分歧的水路流程，以确保水侧较年夜的换热系数和较低的水阻力。

4．4 产物样本上好应附上机组的风量一机外静压曲线，和全冷量焓效率 和显冷量效率 的计较公式，以便于设计人员在机组选型时凭据分歧的设计工况合理选用，既确保空调使用效果，又勤俭初投资和运作费用。