随着电网容的增加，高压装备的更新换代已势在必行。笔者在农网改造中，在装备选型、更新改造进程中碰着的问题，在此供同参考。

1　高压断路器更新改造中的问题

(1)ZN系列真空断路器与CD10系列电磁机构、传念头构的配合问题：

高压断路器担负着电网中负荷电流的关合，故障电流的开断，线路重合闸的重要工作，是电网重要的高压装备，它的性能劣与否，直接关系到电网的平安运行。之前在6～10kV配电网络中，尽年夜部门选用SN系列少油断路器，并配备CD10-10型电磁机构，此种高压断路器存在着遮断容小、分闸时间长、维护工作年夜、不能频仍操作、存在火灾爆炸隐患等错误谬误。用ZN系列真空断路器替换SN系列少油断路器是农网装备成长的趋向。在装备更新改造中，一般方案是采用更换断路器本体，保留断路器的传动及操念头构，这就不成避免泛起了ZN系列真空断路器本体与CD系列电磁机构的配合问题。CD系列电磁机构能够提供较年夜的关合功，能够知足SN系列少油断路器高关合的需求。与SN系列少油断路器触头采用插进式触头分歧的是，ZN系列真空断路器采用的是平板式对接触头，触头间距为10～12mm，其真空灭弧室是采用铜焊工艺，且在高温下抽真空，它的机构强度较低，耐震动差，与少油断路器相比，所需的合闸功较小，其关合能一般约为同级同容少油断路器所需关合能的1/5，在CD10系列电磁机构与SN系列少油断路器相匹配时，传念头构中主拐臂的角度一般采用60°的年夜转角，且与断路器本体主拐臂臂长的比为1:1，这能知足SN系列少油断路器长行程的需求(通常是145±3mm)，而ZN系列真空断路器由于触头间距较小(通常是10～12mm)，所要求机构输出的行程也较小，在断路器本体拐臂角度一定的情况下，就要求传念头构的主拐臂转角较小，所以必需对传念头构进行改造，并注重断路器本体与机构的配合。我们在改造进程中采用的方式是：适当减小传念头构主拐臂的转角(通常是50°左右)，断路器本体主拐臂与传念头构主拐臂的比例采用1.2:1，缩短断路器本体与传念头构主拐臂之间垂直拉杆的距离(一般比原来缩短100mm左右)，调整断路器本体分闸弹簧的长度，使合闸速度顺应真空断路器需求(通常是0.4～0.6m/s左右)。这样可以削减机构对断路器本体的机械应力和机械振动，下降对真空泡中波纹管的冲击，提高波纹管的使用寿命，削减触头的弹跳，减轻触头的熔焊水平，从而提高真空断路器的使用寿命。

(2)运行进程中，高压真空断路器触头磨损的极限问题：

高压真空断路器的触头一般采用平板式对接触头，为保证触头靠得住接触，在动触头与水平拉杆之间采用压缩弹簧来保证触头有一靠得住压力，其弹簧压缩行程即为触头的超行程，数值通常是3～5mm，真空断路器经调整投运后，与少油断路器分歧的是，由于存在电弧磨损，高压触头的超行程不是一个固定值，而是一个逐渐加年夜的数值，其超程的增加值即为触头的磨损。是以在调整断路器时，必需预留触头的磨损极限，在保证触头秀接触的同时，以取下限(3mm)为好，同时低超程还可以下降断路器在关合位置时，波纹管发生较年夜的应力，延长真空泡的使用年限。同时应定期检查真空断路器的超程及开距，非凡是在发生近区短路故障时更应注重检查。

(3)运行进程中，真空断路器的真空度问题：

众所周知，真空断路器是采用真空作为熄弧介来灭弧的，在极间间隙长度(即断路器的开距)一定的情况下，真空度的凹凸，直接影响到断路器熄灭电弧的成败。资料及运行中显示，以1mm极间间隙施加交流工频耐压为例，在10-4～10-8mmHg时极间耐压无变化，在10-4～10-3mmHg时极间耐压呈下降趋向，在几个mmHg时，极间耐压呈低值，其中在10-2～10mmHg时，是轻易发生辉光放电的区域。是以在安装竣事及运行进程中，必需对断路器真空泡进行真空度检查，一般采用真空度检测仪进行检查，以不跨越10-8mmHg为及格；假设无此装备，可以采用工频交流耐压装备，对断路器极间施加一定的工频交流耐压(以ZN系列为例，在极间施加42kV/min)以不发生极间辉光放电为及格。

(4)真空断路器在切断小电感电流时所发生的截流过电压及防范措施：

由于真空断路用具有较强的熄弧能力，所以在切断感性电流时，轻易在电流自然过零之前熄灭电弧，即发生截流现象。这一部门能陪伴发生截流过电压，其数值通常是线电压的数倍之多。这就给装备尽缘造成了严重威胁。为避免这一现象的发生，在农网改造进程中，应采用并联电容器组成CR过电压制制器，实时消除并限制操作过电压的发生。一般采用在每相开关的出线端并接一只电容器FW10.5/3～0.1/100，容在100kvar即可知足要求。

2　避雷器的选型、安装问题

(1)避雷器的选型问题：

金属氧化物避雷器是近20年来研究成功并迅速在电力系统推行运用的一种新型避雷器，由于它具有非线性系数小，通流容年夜，与炭化硅阀式避雷器相比，庇护特征要越得多，伏安特征曲线良等点。采用金属氧化物避雷器后，可显著下降被庇护装备的尽缘设计水平，较着下降装备投资，提高供电靠得住性。

但任何事物都有相反的一面，金属氧化物避雷器在结构上通常是无间隙结构，由若干片氧化物阀片串联组成，此种结构对于运行于中性点直接接地的年夜电流接地系统的金属氧化物避雷器是合适的，但对于运行于中性点不接地的小电流接地系统的金属氧化物避雷器就存在一定的局限性。对于运行于小电流接地系统的避雷器来说，它不仅要承受雷电过电压和操作过电压，还要耐受正常的延续工作电压和工频暂态过电压及弧光接地、铁磁谐振和断线谐振等较长时间的过电压，单相接地时非故障相的电压也会跨越系统的额定电压，给金属氧化物避雷器的运行造成晦气，使氧化物阀片老化和热稳定性能变差，伏安特征曲线变平，庇护特征变低，运行电压下的工频泄漏电流增加，终引发氧化物阀片"热解体"，造成避雷器的损坏，运行费用相对增加。在实验数值上浮现为：U1mA值下降，75U1mA下的电流增加，运行电压下工频交流泄漏电流的阻性份增加(预防性实验规程划定：U1mA值与初始值相比不跨越±5，75U1mA下的电流不跨越50μS，运行电压下的阻性份与初始值相比力应无较着变化，当阻性电流增加一倍时应停电检查)所以在选用金属氧化物避雷器时应综合斟酌，一方面接纳限制内部过电压的措施，譬如采用RC过电压制制器，谐振消除装配等；另外一方面选用通流容较年夜、延续运行电压较高的金属氧化物避雷器，以充实哄骗避雷器的性能，下降装备运行费用。

(2)金属氧化物避雷器的安装问题：

金属氧化物避雷器的外衣通常是合成尽缘外衣，安装时接纳立式，其中一端接进高压侧，另外一端兼做装备固定端和接地端。此种接线方式存在一定的缺陷：一方面避雷器引线与主导线一同压至装备线夹处，由于线径纷歧，不成避免地发生接触电阻，留下装备隐患；另外一方面避雷器接地端兼做装备固定端，就把金属氧化物避雷器作为承力尽缘子使用，当线路或装备蒙受年夜气过电压及内部过电压时，壮大的电流将使避雷器承受电动力及热效应的影响。假设雷电流为50kA，主放电作用时间为100μs，避雷器引线尺寸为1.2m，线径为16mm2裸铝线，间距为0.35m，装备线夹处接触电阻为1790μΩ，接地电阻为2.1Ω，经计较由此发生的电动力及热效应为：

电动力=174.8kg

电流发生的热效应：热Q=5.255×105(J)

由此发生的导体概况温度：τ=468.5°C

从以上计较可以看出，由雷电流引发的电动力足以对避雷器发生损害，非凡是破坏避雷器的尽缘密封，致使避雷器受潮，终引发避雷器的损坏。而由于避雷器引线的不规范施工存在的接触电阻所引发的热效应足以对导线及装备线夹发生损伤，造成恶性轮回，终引发装备损坏事故。解决方式：

①准确规范地安装避雷器，下降接触电阻，切实注重不把避雷器作为承力尽缘子使用；

②适当缩短避雷器的引线长度，增加引线的截面积，增加避雷器的间距，经测算，引线采用25mm2的裸铝线，长度不跨越0.6m，间距不小于0.5m为好。

3　低压配电举措措施的防过电压问题

持久以来，人们对高压装备的防过电压问题比力重视，接纳了许多避免高压装备过电压的措施，譬如采用避雷针、避雷带、避雷线避免直击雷，采用避雷器避免感应雷、雷电侵进波及内部过电压等措施，但对低压配电举措措施防过电压问题相对重视不足。有资料显示，高压侧落雷的几率为80左右。低压侧落雷的几率在20左右。但正是这20的落雷几率造成了许多供电举措措施的损害。变压器低压侧发生过电压时会发生逆变换，在高压侧感应出响应的感应过电压。以10kV/0.4kV变压器低压侧落雷为例：假设变压器中性点接地电阻为4Ω雷电流为2kA，则低压绕组的电压为8kV，感应到高压侧的电压为200kV，该电压远年夜于变压器高压绕组的答理冲击电压75kV，轻易引发变压器绕组的尽缘损伤。采用在低压配电装配加装低压避雷器可有用解决这个问题。一般可采用在相线与N线之间装一只FYS-0.22N金属氧化物避雷器，这不仅可以有用避免雷击及感应过电压，还可避免由于三相四线进户中性线断线引发的中性点位移而发生的过电压。

综上所述，由于各地的装备状态纷歧，在农网改造进程中，必需从现实动身，合理解决装备的选型、安装、运行等问题，以求得以较小的投进取得年夜的社会和经济效益。

李晓东王明胜山东省沂水县电局(276400)